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筒仓结构整体破坏的几种可能

2009/05/06 00:00 来源:

2005年浙江某水泥厂60m高生料均化库“爆炸”,2009年重庆某水泥厂60m高生料均化库倒塌。人们于是产生疑问:是什么原因导致生料库倒塌的呢?同时不少水泥企业也因此担心,“我的筒仓安全吗?”本文通过三维模型剖析筒仓结构整体破坏的可能性,透视桩基局部失效对结构整体安全的潜在威胁。

......

  2005年,浙江某日产5000T水泥厂60m高生料均化库“爆炸”,顷刻间浓烟四起,方圆一里内尘土飞扬,遮天蔽日。该事故中两人死亡,多人受伤。2009年,重庆某水泥厂60m高均化库倒塌,临近高速公路中断,窑尾提升机,收尘器被砸坏,全厂停产,损失巨大。事故后行业内反响巨大,勘察,设计,施工,监理等相关方立刻展开调查。不少业主因此担心,“我的筒仓安全吗?”

  近年来水泥工业蓬勃发展,大型新型干法水泥厂象雨后春笋般在全国各地兴建。钢筋混凝土筒仓结构可谓大型水泥厂一大特色,直径从10m到60m,高度从20m到70m,储存物包括生料,掺和料,粉煤灰,碎石,熟料,水泥等,储量从几百吨到几万吨。由于结构的重要性,在设计,施工过程中,对于筒仓的安全性考虑和采取的措施是到位的。筒仓一般设计为筒壁支撑,仓体部分经严格裂缝验算,一般结构裂缝宽度平均不超过0.2mm,所配置的水平钢筋均大于抵抗物料侧压力所需要的配筋。支撑筒壁内的压应力也远远低于混凝土极限抗压强度。虽然经受着内部物料磨蚀的考验,由筒仓上部结构破坏导致的整体倒塌的案例极其罕见。

  以外径23m,高60m均化库为例,减压锥底部标高10m,有效储料高度48m。建立立体模型进行三维结构分析,可得出筒仓应力图谱及支座位移和支座反力表。其中地基假设为基岩,大直径桩基础。基岩弹性模量E=5400MPa, 变形模量S=4700MPa,单轴天然抗压强度37MPa。物料重量按照库壁圆周单位面积以重力荷载输入,结构自重自动计算。物料水平压力按照每8m分段计算后输入。除重力荷载和仓体水平压力,模型还同时考虑0.1KPa风荷载,30℃温度应力作用。荷载组合COMB1=1.0水平荷载+1.0竖向荷载+1.0风荷载+1.0温度荷载。

     

筒仓计算模型                   筒仓支座编号(18个桩基)

筒仓水平张拉应力图(MPa)

筒仓支撑筒壁竖向压应力图(MPa)

筒仓支座位移表(U3为竖向位移)

Joint

OutputCase

CaseType

U1

U2

U3

Text

Text

Text

mm

mm

mm

1152

COMB1

Combination

0

0

-15.423572

1153

COMB1

Combination

0

0

-15.277061

1154

COMB1

Combination

0

0

-15.156762

1155

COMB1

Combination

0

0

-15.104003

1156

COMB1

Combination

0

0

-15.118924

1157

COMB1

Combination

0

0

-15.19362

1158

COMB1

Combination

0

0

-15.323747

1159

COMB1

Combination

0

0

-15.50952

1160

COMB1

Combination

0

0

-15.723234

1161

COMB1

Combination

0

0

-15.785961

1162

COMB1

Combination

0

0

-15.153861

1163

COMB1

Combination

0

0

-13.85638

1164

COMB1

Combination

0

0

-14.569513

1165

COMB1

Combination

0

0

-15.840982

1166

COMB1

Combination

0

0

-15.934998

1167

COMB1

Combination

0

0

-15.144679

1168

COMB1

Combination

0

0

-14.943134

1169

COMB1

Combination

0

0

-15.414919

  从筒仓应力图及支座位移表分析,支座位移均匀,各桩基能均匀受力,结构沉降较小。仓体部分最大张应7MPa,控制水平张力需要水平钢筋3d25@150(二级钢筋)。而裂缝控制需要的水平钢筋为3d25@90,此时仓壁平均裂缝在0.18mm左右,仅比肉眼能够分辨的大小0.1mm稍大。可见仓壁结构距离彻底破坏状态相差甚远。再看支撑筒壁压应力,支座处及洞口局部约16MPa,但该部分有加强结构和钢筋,刚度和强度均远大于筒壁,结构安全是有保证的。其余大部分筒壁压应力在8-12MPa,若用C30混凝土,其设计抗压强度fc=14.3MPa,而混凝土的极限抗压强度fu应大于30MPa。可见支撑筒壁被压碎的可能性极小,除非施工质量极差。况且,目前绝大数大型筒仓一般用C40混凝土,加上竖向钢筋作用,强度更有保障。

  显然,导致筒仓结构整体破坏的原因,极可能在基础和地基方面。

  当工程地质良好,地基土承载力较高,比如大于500Kpa时,或者基岩埋深较浅,采用浅基础比较经济时,筒仓均采用环板基础。环板基础整体刚度大,与上部结构协调工作,抵抗地基不均匀沉降的弹性好。这类基础施工采取大面积开挖,整个地基被揭露出来,可以直观判断地基的状况,筒仓因为地基问题发生整体破坏的可能性极小,除非产生更大范围的地基整体失效,如大型滑坡。

  当地基持力层以上软弱覆盖土层厚度较大时,筒仓一般采用桩基础。由于筒仓自重加上储料的总重量大,每跟桩的压力一般较大,从数百吨到数千吨。本文算例设18个桩基,通过三维整体分析可以得出支座反力标准值如下表。

筒仓支座反力表(F3为竖向反力)

Joint

OutputCase

CaseType

F1

F2

F3

Text

Text

Text

N

N

N

1152

COMB1

Combination

85836.97

-42010.05

21068598.85

1153

COMB1

Combination

47503.47

-62834.4

20868465.98

1154

COMB1

Combination

44420.81

-9892.97

20704136.68

1155

COMB1

Combination

37830.63

41529.65

20632067.96

1156

COMB1

Combination

19832.27

62139.95

20652449.58

1157

COMB1

Combination

-4533.27

37621.11

20754485.4

1158

COMB1

Combination

-24906.64

-42717.23

20932239.05

1159

COMB1

Combination

-34128.35

-159173.02

21186004.4

1160

COMB1

Combination

-67307.09

-205450.83

21477937.62

1161

COMB1

Combination

-230719.13

63011.75

21563623.2

1162

COMB1

Combination

-564856.2

796543.01

20700174.33

1163

COMB1

Combination

-113417.7

514236.47

18927815.37

1164

COMB1

Combination

1026491.28

-597778.05

19901954.74

1165

COMB1

Combination

446166.12

-445665.57

21638781.67

1166

COMB1

Combination

-392870.98

-300832.66

21767207.78

1167

COMB1

Combination

-636393.82

-220024.67

20687632.08

1168

COMB1

Combination

142688.97

361357.36

20412320.55

1169

COMB1

Combination

218362.68

209940.15

21056779.99

  从上表看出,最大桩顶荷载1166支座为2176吨,平均单个桩顶荷载标准值在2100吨左右,如此巨大的荷载作用在单个构件上,如果桩基质量存在问题导致桩身强度偏低,或桩端持力层强度不足,或其它不良地质情况,均可能造成桩体破坏进而导致结构整体倒塌。

  首先从不良地质情况分析导致筒仓整体破坏的可能性。从业人员往往会相信基岩埋深比较浅的工程场地是好的场地,基岩给人的感觉就等于安全,可靠,基础简单,经济。多数情况下,这种直觉是正确的。然而,由于岩石是非均匀的物质,基岩分布情况,软弱面构造,走向,倾斜,边坡,溶蚀,裂隙等,决定了岩体结构异常复杂。而基岩一般埋藏在土体深处,完整、准确判断岩石的具体状态并不容易。物探可以探明大型断裂构造,钻探可以取芯查明岩石样本物理指标,但目前还没有一种方法可以明确判断场地范围内基岩的整体外貌以及岩体内部溶蚀裂隙和软弱面的具体分布,导致结构基础设计所依赖的地质资料具有不完整性,它并非总是具有大于1.0的安全系数,这是对结构安全的潜在威胁。

  筒仓结构整体倒塌有以下几种可能:

  一、结构位于基岩凌空面附近,基岩存在软弱结构面。

  这种软弱结构面如果分布不普遍,地勘钻孔如果刚好不在该结构面处,则很难发现。就算没有软弱面,当桩基荷载很大时,基岩凌空面也可能整体被剪切破坏,导致结构整体倒塌。应对措施是,地勘明确判断基岩凌空面及走向,结构物远离凌空面。在初步勘察阶段一般能发现基岩面标高有突变,详细勘察阶段则应增加布孔数量和加大勘察范围,明确指出基岩凌空面具体位置和走向。如果结构物因为工艺布置不能远离基岩凌空面,应将桩基底部标高控制在能满足基岩边坡稳定的标高。

          

基岩凌空软弱结构面破坏示意图

倾斜基岩面桩基滑移示意图

  二、基岩面倾斜角度大,桩基嵌入岩石深度不足,导致桩基滑移。

  这种情况一般从地勘资料能够判断基岩面的倾斜角度,设计时应适当加大桩基嵌岩深度。施工时则务必以基底最低点计算桩基入岩深度,切忌因施工或测量误差导致桩基嵌岩深度不足,这将导致桩基滑移,进而造成结构整体倒塌的事故。基岩面陡峭情况还应注意桩间距与桩底高差的关系,应根据地勘报告要求验算岩石边坡稳定性。地勘报告缺少此项参数时,应要求地勘单位补充该数据。

  三、桩基位于溶洞顶部

  岩溶地区的桩基危险性极高,详细地质勘察不可能完全找出整个场地内的溶洞。桩基规范规定,对于一柱一桩结构,应进行施工勘察,查明桩底5m或3d范围内的地质情况。对于筒仓这种重型结构,当然不能认为是群桩而放松对地质勘察的要求。尤其在岩溶地区,对所有桩底进行地质勘察是绝对必要的。

溶洞顶部破坏示意图

  四、局部桩基失效

  当桩基位于地下水丰富,软弱土层较厚,桩身长度较大时,一般采用钻孔或冲孔桩。这种桩基施工一般采用泥浆护壁法施工,可能因为地质资料不够准确,施工设备局限,桩底沉渣清理不完全,或混凝土浇筑过程中塌孔,漏浆等原因,导致部分或全部桩基存在质量缺陷。而目前绝大多数地区桩基质量检查规定只对桩基采用抽样检查,极有可能漏掉存在质量隐患的桩基。根据本模型,假设单桩竖向承载力特征值为2200吨。计算显示,当局部桩基失效后,由于基础和上部结构的刚度大,基底反力传递给相邻桩基。根据桩基设计,当单桩荷载标准值超过其设计承载能力两倍时可能达到破坏极限状态。即当桩顶压力接近或超过4400吨时,桩基极有可能发生破坏。计算显示,当仅一根或两根桩失效时,相邻桩基荷载增加幅度尚不能达到破坏极限状态。当1165, 1166, 1167三根桩同时失效后,相邻桩基1164, 1168号桩反力接近极限。当1164, 1165, 1166, 1167四条桩失效后,相邻两个桩1163 1168竖向反力分别达到4327吨和4533吨,接近或大于极限破坏状态。从支座位移表看出,当三个或四个桩基失效后,失效桩基的竖向下沉量不超过50mm,结构整体倾斜尚不明显,肉眼甚至无法判断结构已经倾斜。然而此刻数个桩基已经失去工作能力,随着仓内物料不断增加,时间不断推移,紧接着导致失效桩基临近两个或多个桩反力急剧增加,并很快达到破坏极限状态,从而失去承载能力。这样,结构桩基极有可能在短时间内势如破竹一般一个接着一个发生破坏,从而导致上部结构整体倒塌。这种状况更具有隐蔽性,从表面看是由于“人力所不及”所造成的灾难。只有加强施工过程监控及竣工验收质量检查才能完全避免此类事故发生。

三个桩失效后支座反力表(F3为竖向反力)

Joint

OutputCase

CaseType

U1

U2

U3

Text

Text

Text

mm

mm

mm

1152

COMB1

Combination

0

0

-21.224864

1153

COMB1

Combination

0

0

-18.127689

1154

COMB1

Combination

0

0

-15.34203

1155

COMB1

Combination

0

0

-13.185333

1156

COMB1

Combination

0

0

-11.873083

1157

COMB1

Combination

0

0

-11.531689

1158

COMB1

Combination

0

0

-12.199946

1159

COMB1

Combination

0

0

-13.827384

1160

COMB1

Combination

0

0

-16.229438

1161

COMB1

Combination

0

0

-18.910009

1162

COMB1

Combination

0

0

-20.815496

1163

COMB1

Combination

0

0

-22.082821

1164

COMB1

Combination

0

0

-26.947547

1165

COMB1

Combination

0

0

-35.705038

1166

COMB1

Combination

0

0

-37.379988

1167

COMB1

Combination

0

0

-34.969251

1168

COMB1

Combination

0

0

-27.18305

1169

COMB1

Combination

0

0

-24.203466

四个桩失效后支座反力表(F3为竖向反力)

Joint

OutputCase

CaseType

F1

F2

F3

Text

Text

Text

N

N

N

1152

COMB1

Combination

-716252.31

44958.72

31427468.15

1153

COMB1

Combination

-314725.25

389307.78

24720565.17

1154

COMB1

Combination

-33559.98

883403.55

19016890.69

1155

COMB1

Combination

73449.87

1304075.2

14943881.46

1156

COMB1

Combination

48790.43

1514251.07

12903438.2

1157

COMB1

Combination

-20214.02

1458530.65

13086277.14

1158

COMB1

Combination

-41304.09

1134570.28

15471311.75

1159

COMB1

Combination

55270.68

636989.96

19826333.49

1160

COMB1

Combination

239790.25

250796.9

25648808.37

1161

COMB1

Combination

377764.15

425019.19

31933628.53

1162

COMB1

Combination

739069.02

830972.73

37188770.86

1163

COMB1

Combination

3279954.31

-1374585.22

43278543.29

1164

COMB1

Combination

4132354.35

-2494164.16

442067.57

1165

COMB1

Combination

1007685.75

-967599.36

493394.32

1166

COMB1

Combination

-1279441.28

-849711.94

491567.15

1167

COMB1

Combination

-3490936.93

-1925782.3

444477.23

1168

COMB1

Combination

-2820723.29

-1189546.11

45334717.85

1169

COMB1

Combination

-1236971.66

-71486.93

38280534.01

四个桩失效时支座位移表(U3为竖向位移)

Joint

OutputCase

CaseType

U1

U2

U3

Text

Text

Text

mm

mm

mm

1152

COMB1

Combination

0

0

-23.006931

1153

COMB1

Combination

0

0

-18.097046

1154

COMB1

Combination

0

0

-13.921589

1155

COMB1

Combination

0

0

-10.939884

1156

COMB1

Combination

0

0

-9.446148

1157

COMB1

Combination

0

0

-9.579998

1158

COMB1

Combination

0

0

-11.325997

1159

COMB1

Combination

0

0

-14.514153

1160

COMB1

Combination

0

0

-18.77658

1161

COMB1

Combination

0

0

-23.377473

1162

COMB1

Combination

0

0

-27.224576

1163

COMB1

Combination

0

0

-31.682682

1164

COMB1

Combination

0

0

-44.206757

1165

COMB1

Combination

0

0

-49.339432

1166

COMB1

Combination

0

0

-49.156715

1167

COMB1

Combination

0

0

-44.447723

1168

COMB1

Combination

0

0

-33.187934

1169

COMB1

Combination

0

0

-28.023817

四个桩失去功能后库壁压应力图

四个桩失去功能后库壁压应力图

  从库壁压力图看出,三个桩发生失效后,库壁混凝土压应力在13-18MPa,远未达到破坏极限。四个桩发生失效后,库壁混凝土压应力仍未达到破坏极限,仅洞口处局部压应力到达27MPa。由此可见,筒仓结构由于支撑筒壁被压碎导致结构整体倒塌的可能性极小。

  虽然导致结构破坏的原因可能多种多样,由于不良地质或跟不良地质有关的原因产生结构破坏的可能性很大,且具有隐蔽性和直接性,如果在项目前期地质勘察阶段忽略掉一些不利因素,在项目实施阶段是很难控制的。“5.12”汶川大地震显示,地质灾害可能带来比地震本身更加可怕的灾难。工程建设地质勘察在任何项目中都极其重要。当以一栋建筑作为一个项目时,对于该建筑的地质勘察是详细的。但当以几十个建筑,上百个建筑群作为一个项目进行地质勘察时,对于某一个单体建筑来讲,其地质勘察的详细程度往往会大打折扣,有些重要建筑甚至可能只有1-2个钻孔,这显然是不利的。对于象筒仓这样荷载巨大的建筑物,除在结构投影面积内布置地勘钻孔外,适当在建筑物以外布置钻孔是必要的。特别是地质复杂场地,适当增加地质钻孔绝对不会是浪费。地勘报告不仅要分析整个项目场地的稳定性,还要对每一个单体建筑物,尤其是象筒仓这类建筑物的局部场地稳定性进行研究。施工中如果发生桩基实际深度超过地勘钻孔深度,应当补充地勘钻孔,探明桩底标高以下5m范围内的地质情况,并对每一个桩进行承载力验算。本文的桩基失效推算是建立在地基均匀,桩身强度完全满足设计要求情况下。如果桩身质量存在缺陷,或地基不均匀,一个或两个桩基失效也可能导致“多米勒骨牌效应”,结构在较短时间内由局部破坏发展为整体破坏。当桩基持力层为强度较高的基岩时,由于筒仓结构的刚度极大,变形协调能力差,支座沉降将直接导致该支座反力传递给相邻支座,该类桩基基底务必清理干净,防止桩基受力不均导致严重后果。对于大直径桩基,最好参照广东省地基规范的要求,在每个桩内预埋超声波检测管,便于100%桩身质量检查,避免因抽查取样的局限性酿成重大事故。

编辑:

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近日,住房和城乡建设部发布公告“关于发布国家标准《钢筋混凝土筒仓施工与质量验收规范》的公告”(第943号),批准《钢筋混凝土筒仓施工与质量验收规范》为国家标准,编号为GB50669-2011,自2011年5月1日起实施。

普通选粉机改造实现矿渣闭路粉磨

山东莱芜连云水泥有限公司在2006年初为优化粉磨工艺,实现物料单独粉磨,新上大型高细磨1台,将原2台椎2.2×7m水泥磨机通过磨内改造,生产矿渣微粉。当初想利用原有的闭路选粉系统搞闭路粉磨,试验几次效果不理想,请教一些业内技术人员都认为普通选粉机不可能实现矿渣微粉闭路粉磨,也没有改造的价值,想搞闭路粉磨矿渣微粉只能用新型专用选粉机。试验工作暂转向磨内技术改造采用开流方式生产,各项生产指标也比较理想。但2台价值20多万元的选粉机闲置近1年,即将成为一堆废铁,无疑是极大的浪费。为了充分利用现有的选粉设备进一步达到节能降耗增产增效的目的,公司决定对2台选粉机进行技术改造。今年年初组织有关技术人员查阅多方面资料,认真分析各项技术参数,制定了一套投资少成功率高的可行方案。并马上开始进行改造试验,经过近20天的改造调整,试验获得成功,现2台选粉系统正常运转已经半年,通过综合成本核算效益显著提高。实践证明普通转子式与选粉式选粉机经过简单改造,完全可能实现矿渣微粉闭路选粉生产。 

钢渣微粉与水泥的相容性

钢渣微粉与水泥的相容性

混凝土搅拌站改造中的几点体会

通过本人在混凝土搅拌站改造实践中总结出以下几点体会。

LC25轻骨料混凝土的配制技术

本文通过大量的试验数据,研究强度等级LC25的预拌轻骨料混凝土的配制技术,并简要介绍了轻骨料混凝土的施工技术。

金隅集团延期披露年报监管工作函:2024年3月29日监管机构致函董监高

金隅集团因延期披露2023年年报收到监管工作函,监管机构于2024年3月29日致函其董监高,要求说明延期原因及处理措施,提示须按规则及时公布年报。

亚泰集团:2024年第六次临时董事会通过关于为子公司融资担保的议案

亚泰集团2024年第六次临时董事会通过议案,决定为子公司亚泰集团长春建材有限公司在长春发展农商银行的3,700万元借款提供连带责任保证和资产抵押担保。目前公司担保总额占2022年底净资产的132.18%。该担保还需提交股东大会审议。

福建水泥股份有限公司董事会秘书王振兴完成任职培训并获证明公告

福建水泥股份有限公司聘任王振兴为董事会秘书,他在完成上海证券交易所的任职培训并获得证明后,正式履行董事会秘书职责,公司董事长不再代行该职。

亚泰集团为长春建材子公司提供3.7亿担保,累计担保额达127亿

亚泰集团为长春建材子公司提供3.7亿担保,累计担保额达127亿,无反担保。子公司长春建材截至2023年9月底负债率超过100%,亚泰集团董事会批准该担保,认为是满足子公司经营需要。目前公司无逾期对外担保。

2024-03-29 全国主要城市熟料价格统计

全国主要城市熟料价格统计(3月29日)

2024-03-29 熟料价格 原创

产业峰会 | 李怀贺:建筑行业迫切需要数字化转型

李怀贺表示,当前建筑行业整体管理粗放、信息化水平较低,迫切需要数字化转型,提升行业工作效率以及管理水平。

2024-03-29 产业峰会 原创

产业峰会 | 杨子豪:期货市场助水泥企业更好的应对风险

期货市场能够协助水泥企业更好的应对市场风险,促进水泥行业更好更稳的高质量发展。

2024-03-29 产业峰会 原创

陕西关中地区水泥价格回落

关中地区企业报价下跌20元/吨左右

江西地区水泥价格最新动态

下旬以来赣东北地区部分主导企业小幅下调水泥价格10元/吨,周边赣中地区近期报价下浮15-30元/吨左右。

湖南地区水泥价格最新动态

长株谭、衡阳等地区主导企业报价均已回落至涨前水平

产业峰会 | 崔嵬:水泥企业间智能化水平存在一定差异

他强调,数字化转型升级对于提升水泥企业竞争力至关重要。

2024-03-29 产业峰会 原创

产业峰会 | 肖家祥:面对困难,水泥行业要保持理性和韧性

面对困难和挑战,肖家祥提出水泥行业要保持理性和韧性,坚定信心,攻坚克难,推动行业高质量发展。

2024-03-29 产业峰会 原创

产业峰会 | 张立群:需求收缩是当前中国经济困难的主要症结

张立群预测2024年中国经济增长将保持回升态势,经济增长率不低于5%。

2024-03-29 产业峰会 原创

[调研]混凝土企业最新调研纪要(03.29)

2024年3月,中国水泥网大数据研究院对部分混凝土企业进行了电话调研,调研地区市场需求环比改善,但相较于往年同期仍偏弱……

产业峰会 | 邵俊:以群体智慧为行业走出产能过剩困局出谋划策

邵俊认为行业应当分析其内因外因,主动出手解决产能过剩等问题,该淘汰的淘汰,该合并的合并,该内卷的内卷,该发展的发展。

产业峰会 | 卢延纯:产能过剩、需求萎缩是当前水泥行业发展的主要矛盾

国际发改委价格成本和认证中心主任卢延纯表示,产能过剩、需求萎缩是当前水泥行业发展的主要矛盾。

华新水泥600801:2023年度利润分配预案公告,每股派息0.53元

华新水泥公布2023年度利润分配预案,计划每股派息0.53元,不进行资本公积金转增股本。该预案已获董事会通过,待股东大会审议。分配以股权登记日总股本为基数,若股本变动,将维持分配总额不变。

2024-03-29 分配预案

金隅集团公告:2023年年报披露时间变更至2024年4月2日

金隅集团原计划2024年3月29日发布2023年年报,但为确保报告质量和信息披露准确性,经申请,年报披露时间改为2024年4月2日。

塔牌集团第六期员工持股计划完成非交易过户公告

塔牌集团已完成第六期员工持股计划的非交易过户,涉及4,152,059股,占公司总股本的0.35%。股票来源于公司回购账户,过户价格为8.08元/股。该计划存续期为96个月,锁定期12个月。

2024-03-29 员工持股计划

塔牌集团2024年业绩说明会:净利润增长、光伏布局及未来策略

塔牌集团2023年净利润大幅增长178.55%,主要归因于有效的营销策略、成本控制和煤炭价格下降。公司正扩大光伏发电和储能电站建设,以提升清洁能源使用和降低成本。面对2024年水泥市场需求可能的减少,公司将调整生产和销售策略,同时探索新能源和益生菌领域寻求第二增长曲线。此外,公司计划分红,重视ESG管理,并考虑并购以增强水泥主业。

2024-03-29 调研活动

塔牌集团第五期员工持股计划锁定期届满提示性公告

广东塔牌集团第五期员工持股计划锁定期将于2024年3月31日届满,股票来源为公司回购的1,701,100股,占总股本0.14%。锁定期后,管理委员会将根据市场情况决定是否卖出股票或延长存续期。公司将按规定履行信息披露义务。

2024-03-29 员工持股计划
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时间 地区 均价
2024-03-28

新疆维吾尔自治区

¥ 456.51
2024-03-28

宁夏回族自治区

¥ 297.87
2024-03-28

青海省

¥ 416.22
2024-03-28

甘肃省

¥ 372.95
2024-03-28

陕西省

¥ 337.92
2024-03-28

西藏自治区

¥ 635.00
2024-03-28

云南省

¥ 333.10
2024-03-28

贵州省

¥ 323.46
2024-03-28

四川省

¥ 335.19
2024-03-28

重庆

¥ 314.76
2024-03-28

海南省

¥ 402.19
2024-03-28

广西壮族自治区

¥ 312.68
2024-03-28

广东省

¥ 345.22
2024-03-28

湖南省

¥ 312.87
2024-03-28

湖北省

¥ 292.32
2024-03-28

河南省

¥ 303.42
2024-03-28

山东省

¥ 301.62
2024-03-28

江西省

¥ 323.45
2024-03-28

福建省

¥ 311.74
2024-03-28

安徽省

¥ 308.50
2024-03-28

浙江省

¥ 317.92
2024-03-28

江苏省

¥ 281.08
2024-03-28

上海

¥ 312.73
2024-03-28

黑龙江省

¥ 390.49
2024-03-28

吉林省

¥ 331.13
2024-03-28

辽宁省

¥ 302.53
2024-03-28

内蒙古自治区

¥ 341.23
2024-03-28

山西省

¥ 324.87
2024-03-28

河北省

¥ 347.07
2024-03-28

天津

¥ 338.21
2024-03-28

北京

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2024-03-29 17:20:35